Криптотрейдинг: прибыльная торговля криптовалютой.
Июн 2, 2019
12 Views
Комментарии к записи Моделирование парового цикла и расчет стоимости для наиболее эффективной и экономичной конфигурации отключены

Моделирование парового цикла и расчет стоимости для наиболее эффективной и экономичной конфигурации

Written by
Биткоин: краткое руководство

фон:

Паровой цикл в любом генераторе, основанный на цикле Ранкина, является важным элементом конструкции для любого технологического электроинструмента. Изменение конфигурации может повлиять на скорость нагрева и производительность установки. Задача инженеров — найти лучшую конфигурацию для достижения наилучшей производительности и снижения эксплуатационных затрат на электроэнергию и общих затрат на установку. К сожалению, оценка производительности в любой конфигурации является итеративным методом, то есть оценкой производительности в режиме исключения проекта для каждой конкретной ситуации, такой как частичная загрузка. Это очень затрудняет сравнение разных конфигураций. Этот документ является попыткой исследовать влияние изменений конфигурации на производительность. тепловой коэффициент завода. для этой цели может использоваться любое коммерческое программное обеспечение для балансировки тепла.

Материалы и методы:

Цель, причина

Цикл для установок мощностью 800 МВт при 700 dg C и 300 кг / см2 (a), давление было определено в качестве основного определения установки, для которой было выполнено упражнение. Другие входные данные и предположения будут предоставлены в соответствующем месте в документации.

Базовая конфигурация

Турбинные системы: один одинарный поток высокого давления, один двойной поток IP и два двойных потока цилиндров низкого давления

Проектная мощность: 800 МВт

VWO мощность: 840 МВт

Тип управления: 40 — 100% нагрузка — давление скольжения, 100% на VWO — перегрузочный клапан

Температура МС: 700 градусов по Цельсию

МС давление: 300 кг / см2а

Первая температура RH: 700 градусов по Цельсию

Вторая относительная влажность: 700 градусов по Цельсию

Падение давления в контуре относительной влажности: 8%

Температура питательной воды: 305 градусов по Цельсию

Количество нагревателей высокого давления: 3 во всех вариантах, кроме второго,

Падение давления в линии извлечения: для подогревателя высокого давления 3%, для подогревателя низкого давления и 5% деаэратора, для BFPT 12%

TTD HP fuser: 0,2 градуса C,

Нагреватель TTD LP: 2,8 градуса по Цельсию

DCA радиаторы: 4,8 градусов C

Тип BFP: Турбинный

BFP доходность: 82%

BFPT доходность: 83%

КПД КЭП: 81%

Температура охлаждающей воды: 33 ° C

Тип и система конденсатора: два конденсатора, один с каждой турбиной низкого давления

Возвращение пр. В первом конденсаторе: 0,079 кг / см2 (а)

Возвращение пр. Во втором конденсаторе: 0,102 кг / см2 (а)

Эффект генератора: 98,92%

Приблизительный КПД турбины: 92,5%

Приблизительная эффективность IP турбины: 93,5%

Приблизительный КПД турбины низкого давления: 90,5%

Конкретные конфигурации разных случаев:

Случай 1:

Падение давления в вытяжной линии:

Для HP 3% нагреватель, LP нагреватель и дегазатор 5%, для BFPT 12%

Случай 2:

Количество нагревателей высокого давления: 4 (вместо общего корпуса 3 нагревателей высокого давления

Случай 3:

Подвод тепла к внешнему подогревателю до 50% от конденсатного подогревателя LP 2

(Отвинчивая от выхода подогревателя LP-1 и после нагревания во внешнем нагревателе, горячий конденсат соединится с основным конденсатом на выходе нагревателя LP 2)

Дело 4:

Двойной нагрев и вторая температура разогрева: 700 градусов по Цельсию

Дело 5:

Предварительный нагреватель de-super-HPH-5 расположен за предварительным нагревателем HP № 8.

Инструменты и методы:

На рынке доступно несколько программ тепловой балансировки. В настоящем исследовании используется «Простое тепловое равновесие» для моделирования различных случаев для установки мощностью 800 МВт.

Общие входные данные:

Большая часть данных теплового набора была предоставлена ​​заказчиком, но некоторые другие значения были приняты следующим образом для получения более реалистичных результатов.

Утечки турбинного индуктора

Они автоматически рассчитываются в выключенном режиме

Для HPT

Балансировка утечек = 4,2 тонны в час

Первый дроссель со стороны высокого давления = 2,732 т / час

Сторона второй железы с высоким давлением = 0,543 т / ч

Третья груша, сторона высокого давления = 0,035 т / ч

Первая железа. Сторона низкого давления = 0,787 т / ч.

Вторая железа Сторона низкого давления = 0,056 т / ч

Третья груша Сторона низкого давления = 0,056 т / ч.

Для IPT

Сальник 1 LP (слева) = 0,431 т / ч

Дроссель 2 (слева) = 0,055 т / ч

Сальник 1 LP (справа) = 0,769 т / ч

Дроссель 2 (справа) = 0,094 т / ч

Для LPT

Сальник 1 (слева) = 0,560 (вставка) т / час

Сальник 2 (слева) = 0,110 т / час

Сальник 1 (справа) = 0,560 (вставка) т / час

Сальник 2 (справа) = 0,110 т / ч

Другие потери

Механические потери = 1195 кВт

Общие потери турбины = 300 кВт

Потери выхлопных газов = 6 ккал / кг (это автоматически рассчитывается в выключенном режиме)

Потеря давления в регуляторе уровня D / A = 5 кг / см2 (это автоматически рассчитывается в выключенном режиме)

В программе есть возможность корректировать производительность сушки на основе коэффициента сухости пара в зонах влажного пара, однако эта опция была отключена, поскольку заказчик указал эффективность турбины, которая будет использоваться.

Давление вытяжной линии на конце турбины:

Значения давления в линии экстракции оптимизированы для максимальной эффективности.

Используя вышеупомянутые значения и вышеупомянутое Программное обеспечение в инструментах и ​​методах, были получены следующие результаты:

План расходов и различные компоненты были найдены, как показано ниже:

Конфигурация Коэффициент нагрева Общая стоимость (INR) Стоимость за МВт (INR)

Вариант 1 (базовый вариант) 1700 6173,36 Cr * 7,717 Cr *

Дело 2 1677,4 6180,85 Cr * 7,726 Cr *

Дело 3 1696,6 6179,36 Cr * 7,724 Cr *

Дело 4 164,7,7 6482,07 Cr * 8 103 Cr *

Дело 5 1697,8 6169,94 Cr * 7,712 Cr *

Вывод:

Наилучшая производительность в этих случаях была обнаружена в четвертом случае, т. Е. С двойной конфигурацией нагрева. Улучшение конфигурации двойного нагрева по сравнению с базовым случаем составляет 0,91% (по сравнению с базовым случаем). Улучшение по второму первичному случаю, то есть случаю 3, повышение эффективности составляет 0,70%, когда часть конденсата нагревается из системы.

С другой стороны, увеличение затрат при двойном отоплении также является значительным, что составляет 5% от базового варианта. Этот анализ очень упрощен и может быть не в состоянии принимать реалистичные решения. Но эта информация вместе с другими, доступными через то же программное обеспечение и на рынке технологий, может предоставить достаточно данных для принятия правильных решений.

Например, стоимость топлива и эффективность оказывают существенное влияние на эксплуатационные расходы предприятия, что может и является основным фактором при принятии решений о выборе технологии. Учитывая более высокие затраты на топливо, более разумно повысить эффективность и сэкономить на эксплуатационных расходах по сравнению со снижением первоначальных капитальных затрат.

Эта статья предназначена только для предоставления информации о том, кто интересуется технологиями, производительностью и затратами, особенно в отношении цикла Ранкина.

* 1 Cr = 10 миллионов

Article Categories:
Криптовалюта
Как устроен блокчейн

Comments are closed.